Elektronický pulzní generátor založený na TL494. Ovládání výkonových tranzistorů s mikroobvodem tl494
Všichni elektrotechnici, kteří se zabývají konstrukcí elektrických zařízení, se rychle potýkají s problémem ekvivalence součástek a funkčního propojení součástek a také jejich rozměrů. Naštěstí výskyt levných a vysoce výkonných tranzistorů s efektem pole na ruském trhu situaci zlepšil.
Začaly se objevovat amatérské návrhy elektronických zařízení na bázi tranzistorů s efektem pole, blíže související s elektronickou podporou, jejich nižší bipolární protějšky: lepší teplotní stabilita, prakticky nulová podpora kanálu pod širým nebem, malé regulační proudy - hlavní výhody, které naznačují výhoda regulační složky u nejtěsnějších přístavků. Navíc ze zdrojů zařízení vyplynuly velmi zajímavé návrhy, které jsou vysvětlovány velmi zajímavými modely elektronických atrakcí. Někteří výrobci však své složité a bohatě funkční produkty pod názvem „elektronické inovace“ zaměřují především na výrobu, jejíž ceny jsou tak vysoké, že si je nemůžete dovolit koupit. Je pravda, že není zcela jasné, zda je elektronická posedlost lidí možná.
EN průmyslové výroby orientované na amatérský strojírenský sektor jsem nezaznamenal. Takže budu muset všechno dělat znovu sám. Eh... Tak uvidíme.
Výhody elektronického ekvivalentu navantazhenya
Proč jsou v zásadě ekvivalenty elektronických výhod lepší než tradiční zařízení (potenciální rezistory, fritovací lampy, tepelná topná zařízení a další zařízení), které nejčastěji používají konstruktéři při vývoji různých energetických zařízení?
Obyvatelé portálu, kteří se zabývají stavbou a opravami obytných bloků, nepochybně znají výsledky dodavatelského řetězce. Zejména hledám dva faktory, které mé matce stačí k tomu, aby měla elektronické aplikace ve své „laboratoři“: malé rozměry, schopnost kontrolovat tlak aplikací přes velké hranice odpusť mi na vlastní náklady(jak tedy regulujeme hlasitost zvuku resp výstupní napětíživotní blok - s primárním vyměnitelným rezistorem a ne s lisovacími kontakty spínače, motoru reostatu atd.).
Kromě toho lze „akce“ elektronického řízení snadno automatizovat tím a pomocí sofistikovaného testování výkonového zařízení pomocí elektronického řízení. S tím jsou samozřejmě ruce inženýra aktivní a práce se stává produktivní. Ale o zahrnutí všech možných zvonků a píšťalek - ne v tomto článku a možná podle názoru jiného autora. Mezitím si povíme ještě jeden typ elektronické technologie – pulzní.
Vlastnosti pulzní verze EN
Analogové elektronické pokroky jsou neuvěřitelně dobré a mnozí z těch, kteří používali EH s dobře vyvinutými napájecími zařízeními, ocenili jejich výhody. Impulse EN mají svou vlastní zvláštnost, která dává schopnost vyhodnotit jednotku robotického života s impulzivní povahou její aplikace, jako je například robot digitálních zařízení. Pevné boostery zvukových frekvencí samy o sobě dávají životu zachraňujícímu zařízení charakteristický ráz a byla by škoda vědět, jak by blok života, výdajů a příprav u konkrétního boosteru fungoval vzhledem k danému charakteru boostu.
Při diagnostice obytných jednotek, které je třeba opravit, je velmi patrný vliv stagnace pulzního EH. Takže například za přídavným pulzním napájením byla zjištěna porucha současného napájení počítače. Deklarovaná nefunkčnost tohoto 850wattového zdroje byla okamžitá: počítač při práci s tímto zdrojem začal v době únavy kdykoliv během práce s jakoukoliv přídavnou součástkou bez ohledu na namáhání selhávat. Při revizi počátečního napětí (hromada tlakových rezistorů +3V, +5V a halogenové žárovky +12V každý) fungoval tento zdroj několik let s třeskem, přestože tlak napětí byl 2/3 uvedené napětí osti. Porucha se objevila, když byl pulzní EH připojen ke kanálu +3V a napájení se začalo zapínat a jehla ampérmetru dosáhla sekce 1A. S tímto proudem kladné napětí nepřesáhlo 3A v kůži a dalších kanálech. Ukázalo se, že dozorčí deska je vadná a byla nahrazena podobnou (naštěstí to byl stejný napájecí zdroj s napájecí částí, která shořela), poté napájecí zdroj normálně fungoval na maximální výkon povolený pro vicorizovanou instanci pulzní EH (10A), který je předmětem popisu v datových statti.
Idea
Myšlenka vytvoření impulsního impulsu se objevila již dávno a poprvé byla realizována v roce 2002, ale ne v současné podobě a na jiném elementárním základě a pro jiné účely a nebyla v té době pro Méně zvláště dostatečné pobídky a jiné podpora rozvoje této myšlenky. Je čas, aby oči stály jinak a co se stalo s konečnou instalací. Na druhou stranu má zařízení málo jiného účelu - kontrolu parametrů pulzních transformátorů a tlumivek. Ale samotnému je to jedno. Než budete mluvit, chcete-li prozkoumat indukční součástky pro jakékoli jiné nebo podobné zařízení, prosím: níže o archivy článků ctihodných (v oblasti výkonové elektroniky) inženýrů věnovaných tomuto tématu.
No, v principu je to „klasické“ (analogové). Stabilizátor struny, který pracuje v režimu zkratu. A nic víc. A bude mít pravdu ten, kdo navzdory jakékoli zaujatosti zavře brány nabíjecí stanice nebo k varnému aparátu a řekněte: to je elektronická inovace! Není samozřejmě pravdou, že takové uzamčení nemá katastrofální následky jak pro zařízení, tak pro samotného operátora, a to a to další zařízení je účinné v celém rozsahu a obecně by si mohlo nárokovat elektronického zařízení po jeho konečném vývoji.vantazhenya, as a be-as Druhý způsob je vždy primitivnější než struma. Analogový zdroj EH je závislý na napětí na výstupu a je kontrolován napájecím zdrojem přes podporu tranzistorového kanálu s efektem pole, který je nastaven hodnotou napětí na jeho hradle.
Strum v pulzu EN je závislý na součtu parametrů, včetně šířky pulzu, minimální podpory výstupního spínače otevřeného do kanálu a výkonu testovaného zdroje (kapacita kondenzátoru, indukčnost napájecích tlumivek, napětí výstup).
Když je klíč otevřený, EH se během krátké doby otevře krátký výkřik Při vybití kondenzátorů testovaného zdroje a poruše tlumivek (které jsou umístěny v konstrukci zdroje). Neexistuje žádný klasický zkrat, prote, protože Šířka pulsu je obklopena mikrosekundovými hodnotami, které udávají hodnotu vybíjecího toku napájecích kondenzátorů.
Právě v tuto chvíli je testování pulzního zdroje pro testovaný zdroj extrémní. Pak se s takovým obratem objeví více „podvodních kamenů“, dokonce i k jádru vodičů, které vedou k živému zařízení. Takže, když je pulzní zdroj připojen k 12voltovému zdroji, můžete měděné dráty s průměrem 0,8 mm a vzpěrami 5A, oscilogram na EH odhalil pulsace, které jsou sledem přímých pulsů s rozsahem do 2V a gostrokintsických vlnění s amplitudou podobnou napětí života. Na svorkách samotné napájecí jednotky docházelo k denním pulzacím z EH. Na samém počátku EH pulzace byla snížena na minimum (méně než 50 mV) v důsledku dodatečného zvýšení počtu žil kožních živých EH vodičů - až na 6. Ve variantě „dvoujádrové“ byla minimální pulzace vyrovnáno z výše uvedených obyvatel“, bylo dosaženo instalací dalšího elektrolytického kondenzátoru s kapacitou 4700 m živých vodičů z navantazhennyam. Také, když je napájecí zdroj aktivní, může být dokonce potřeba pulzní EH.
Systém
EH je založen na populárních (vždy existuje velké množství recyklovaných počítačových napájecích zdrojů) komponentech. Obvod EH nahrazuje generátor s řízenou frekvencí a šířkou pulzu, tepelnou a průtokovou ochranou. Wiconation generátor na PWM TL494.
Regulace frekvence je řízena proměnným rezistorem R1; šetřící - R2; tepelná citlivost - R4; Výměna Struma – R14.
Výstup generátoru je natlakován identickým opakovačem (VT1, VT2) pro provoz na hradlovou kapacitu tranzistorů s efektem pole s počtem 4 a více.
Generátorovou část obvodu a vyrovnávací kaskádu na tranzistorech VT1, VT2 lze napájet okremogo džerel bydlení s výstupním napětím +12...15V a průtokem do 2A, nebo se kontroluje napájení z kanálu +12V.
Výstup EH (sestava tranzistorů s efektem pole) a připojí se k „+“, zkontroluje se napájení, zkontroluje se zemnící vodič EH ze zemnicího vodiče zdroje. Slupka z hradel tranzistorů s efektem pole (v případě jejich skupinového napětí) je na výstup vyrovnávací kaskády připojena vodním rezistorem, který minimalizuje rozdíl v parametrech hradla (kapacita, mezní napětí) a zajišťuje synchronní chod. klíče
Fotografie ukazují, že na desce EH je dvojice LED diod: zelená - indikátor vitality, modrá - indikuje potřebu intenzivního mytí mikroobvodů při kritické teplotě (konstantní světlo) nebo obmezhenya struma (led je patrný). Činnost červené LED se ovládá klávesou na tranzistoru KT315, bez ohledu na jakékoli zapojení ze zapalovače; základna (přes odpor 5-15 kOhm) se 3 mikroobvody; kolektor - (přes odpor 1,1 kOhm) s katodou LED, jejíž anoda se připojuje k obvodům 8, 11, 12 mikroobvodu DA1. Na diagramu je seznam indikací, protože není povinné.
Použijte rezistor R16. Při průchodu novým obvodem 10A je rozptýlen rezistorem o napětí 5W (s podporou naznačenou na schématu). V reálném provedení je použit rezistor s podporou 0,1 Ohm (nebyla nalezena požadovaná hodnota) a napětí, které se na té úrovni rozptýlí na těle, skladových 10W. Teplota rezistoru je větší než teplota kláves EH, která se (s výjimkou radiátoru zobrazeného na fotografii) příliš nezahřívá. Proto je lepší instalovat teplotní čidlo na rezistor R16 (nebo v těsné blízkosti), a ne na radiátor s EH klíči.
ARCHIV:
Zagalniy opis ta vikoristánnya
494 TL Tato aktuální verze - nejčastěji obsahuje mikroobvod umožňující dvě takové přeměny života.
- TL494 (původní provedení Texas Instruments) - IC PWM měnič napětí s jednostrannými výstupy (TL 494 IN - pouzdro DIP16, -25..85C, TL 494 CN - DIP16, 0..70C).
- K1006EU4 - vietnamský analog TL494
- TL594 - analog TL494 se zvýšenou přesností brusky a komparátoru
- TL598 - analog TL594 s opakovaným výstupem push-pull (pnp-npn)
Referenční materiál - odkaz na téma původního technického dokumentu Texas Instruments, publikace International Rectifier („Zařízení pro přenos výkonu International Rectifier“, Voroněž, 1999) a Motorola.
Výhody a nevýhody tohoto mikroobvodu:
- Plus: Otočné ovladače, dva diferenciální posilovače (lze také kombinovat s logickými funkcemi)
- Mínus: Jednofázové výstupy vyžadují další údržbu (upraveno z UC3825)
- Nevýhoda: Nepřístupná struma keruvannya, plná smyčka volání zvonu(nekritické v PN automobilu)
- Mínus: Synchronní aktivace dvou nebo více IC není tak snadná jako u UC3825
1. Vlastnosti mikroobvodů TL494
Lantsyugi ІONу a ochrana před podpětím života. Obvod se zapne při dosažení prahové hodnoty 5,5...7,0 (typická hodnota 6,4V). Do tohoto okamžiku interní řídicí sběrnice blokují generátor a logické části obvodu. Tok naprázdno při živém napětí +15V (výstupní tranzistory jsou zapnuté) není větší než 10 mA. ION +5V (+4,75..+5,25 V, stabilizace výstupu ne více než +/- 25 mV) zajistí průtok až 10 mA. ION lze umístit pouze pomocí vikoristického nebo npn-emitorového opakovače (divize TI strana 19-20), ale na výstupu takového „stabilizátoru“ je napětí vysoce usazeno v důsledku toku napětí.
Generátor vibruje na kondenzátoru Ct pro nastavení hodin (základ 5) pilovité napětí 0..+3.0V (amplituda je nastavena ION) pro TL494 Texas Instruments a 0...+2.8V pro TL494 Motorola (proč bychom měli kontrolovat ostatní?), podobně jako TI F =1,0/(RtCt), pro Motorola F=1,1/(RtCt).
Přijatelné provozní frekvence jsou od 1 do 300 kHz, s doporučeným rozsahem Rt = 1...500 kOhm, Ct = 470pF...10 µF. V tomto případě je typický teplotní drift frekvence (přirozeně bez úpravy driftu zavěšených součástí) +/-3 % a frekvenční rozdíl v zátěžovém napětí je v rámci 0,1 % celého povoleného rozsahu.
Pro dálkové zapnutí generátoru můžete použít externí klíč k uzavření vstupu Rt (6) k výstupu ION nebo ke zkratování Ct na zem. Je zřejmé, že na základě otočení otevřeného klíče se můžete spolehnout na volbu Rt, Ct.
Vstup pro ovládání klidové fáze (sparuvatosti) prostřednictvím fázového komparátoru klidová fáze nastaví nezbytnou minimální pauzu mezi impulsy na ramenech obvodu. Je nutné zamezit poškrábání v napájecích kaskádách pozice IC, aby byl zajištěn stabilní provoz spouště - doba směšování digitální části TL494 by měla být nastavena na 200 ns. Výstupní signál je povolen, pokud pila na Ct posune napětí na vstupu jádra 4 (DT). Při taktovacích frekvencích do 150 kHz s nulovým napětím jádra klidová fáze = 3 % periody (ekvivalent posunutí signálu jádra 100...120 mV), při vysokých frekvencích je zavedena korekce rozšiřující klidovou fázi. až 200...300 ns.
Pomocí vstupu DT můžete nastavit pevnou tichou fázi (časovač R-R), režim měkkého startu (R-C), dálkový spínač (klíč) a také nastavit DT jako lineární reléový vstup. Vstupní obvod je shromažďován na pnp tranzistorech, takže vstupní proud (až 1,0 µA) proudí z IC a neteče do něj. Napájení je skvělé, což je způsobeno jedinečným použitím vysokoodporových rezistorů (ne více než 100 kOhm). Na straně TI. 23 je tupo indukováno pro ochranu před přepětím z viktorů 3-napěťové zenerovy diody TL430 (431).
Jemné lahůdky- Vlasna, provozní zesílení s Ku = 70 ... 95 dB při konstantním napětí (60 dB pro rané série), Ku = 1 při 350 kHz. Vstupní hořáky jsou namontovány na PNP tranzistorech, takže vstupní proud (až 1,0 µA) teče z integrovaného obvodu, nikoli do něj. Napájení je skvělé pro operační zesilovače, napětí je sníženo (až 10 mV), což je způsobeno jedinečností vysokoimpedančních rezistorů v keramických lancech (o něco více než 100 kOhm). Potom, v závislosti na vstupech PNP, je rozsah vstupního napětí od -0,3V do Viv-2V.
Tyto dvě velmoci spojuje jeden ABO. Ten malý posilovač na cestě ven více napětí, přepíše logické řízení V tomto případě není výstupní signál připojen přímo, ale pouze z výstupu ABO (který je zároveň vstupem komparátoru). Pouze jeden booster tedy může smyčku operačního systému v lineárním režimu. Tento booster uzavírá hlavní a linkový OS od výstupního napětí. Další booster lze použít jako komparátor - např. posunutí výstupního proudu, nebo jako klíč k logickému poplachovému signálu (přehřátí, zkrat atd.), dálkové spínání atd. Jeden ze vstupů komparátoru je propojen s ION, druhý je organizován logicky ABO poplachové signály (nebo jednodušeji - logicky normální signály).
S pomocí RC frekvenčně závislého OS je nutné pamatovat na to, že výstup boosterů je vlastně jednocyklový (poslední výstup!), poté nabít kapacitu (nahoru), aby se nabil, a směrem dolů - dlouho vybíjet čas. Napětí na tomto výstupu je mezi 0..+3.5V (o něco více než rozkmit generátoru), poté napěťový koeficient prudce klesá a při přibližně 4.5V se výstup nasytí. Podobně po absenci nízkoimpedančních rezistorů na výstupu boosterů (OS smyčky).
Zesilovače se nepoužívají pro provoz v rámci jednoho hodinového cyklu pracovní frekvence. Při prodloužení signálu uprostřed boosteru na 400 ns to logika ovládání spouštění nedovolí (spustilo by to extra pulzy na výstupu). V reálných PN obvodech je frekvence v kontextu OS zvolena blízko 200-10000 Hz.
Logika ovládání spouštění a výstupu- Když napětí není menší než 7V, pokud je napětí na generátoru nižší na vstupu DT, který řídí, a když je napětí jakýmkoli způsobem nižší (s regulací implementace prahů a podmínek iv) - výstup obvodu je povolen. Při snížení generátoru maximálně na nulu se sepnou výstupy. Spoušť s parafázickým výstupem rozděluje frekvenci na polovinu. S logickou 0 na vstupu 13 (výstupní režim) jsou spouštěcí fáze kombinovány ABO a přiváděny současně na výstup skinu, s logickou 1 - jsou přiváděny parafázicky na výstup skinu samostatně.
Výstupní tranzistory- npn Darlington s přidanou tepelnou ochranou (nebo bez ochrany strumu). Minimální úbytek napětí mezi kolektorem (obvykle uzavřeným na kladnou sběrnici) a emitorem (na hlavním) je tedy 1,5 V (typicky při 200 mA) a pro obvod se solárním emitorem je to o něco více, Typické 1,1 V. Mezní výstupní proud (s jedním otevřeným tranzistorem) je 500 mA, mezní napětí celého krystalu je 1W.
2. Rysy stagnace
Provoz na hradle tranzistoru MIS. Víkendové opakování
Při práci na stejném napětí, které je hradlem tranzistoru MIS, jsou výstupní tranzistory TL494 přerušovaně zapínány. Při středním napájení 200 mA je obvod navržen k rychlému nabití brány, jinak je nemožné ji vybít vadným tranzistorem. Vybíjení brány za pomocí uzemněného rezistoru také není zcela vyhovující. Dokonce i napětí na kapacitě chytré brány exponenciálně klesá a při sepnutí tranzistoru je potřeba bránu vybít při 10V na něco málo přes 3V. Výboj přes rezistor bude vždy menší než náboj přes tranzistor (rezistor se bude dost zahřívat a při stoupání ukradneš klíček).
Možnost A. Lanzugův výboj přes externí pnp tranzistor(uveřejněno na webových stránkách Shikhmana – div. „Life block of Jensen’s supporter“). Když je hradlo nabité, proud, který protéká diodou, uzavře externí PNP tranzistor, při vypnutí výstupu IC se dioda sepne, tranzistor se otevře a vybije hradlo na zem. Mínus - funguje pouze na malé napájecí kapacitě (obklopené průtokovým napájením výstupního tranzistoru IC).
Při použití TL598 VIC (s výstupem push-pull) je funkce spodního výbojového ramene již pevně zabudována do krystalu. Možnost A je v tomto ohledu neúplná.
Možnost B. Nezávislý komplementární opakovač. Fragmenty jsou především Strumov navantazhennya Je napájen externím tranzistorem, kapacita (proudový náboj) není prakticky omezena. Tranzistory a diody - ať už VF s napájením nízkého napětí a dostatečným přívodem proudu (1A na impuls nebo více). Například KT644+646, KT972+973. „Země“ je opět vinna tím, že byla rozpuštěna přímo z cívky vypínače. Kolektory tranzistorů jsou opakovaně shuntovány keramickou vrstvou (na schématu není znázorněna).
Výběr obvodu musí vycházet z povahy napětí (kapacita hradla nebo propojení náboje), pracovní frekvence, časování čel impulsů. A na vině je jednoznačně smrad (vpředu) a i při přechodových procesech na klávesách MDP se většina tepelných ztrát odvádí. Doporučuji si před zveřejněním prohlédnout sbírku International Rectifier pro důkladnou analýzu věci a podělím se o svůj zadek.
Tlakový tranzistor - IRFI1010N - nese další podnapěťový náboj na hradle Qg = 130 nC. Tse chimalo, dokonce i tranzistor může být Vinyatkovo skvělá oblast kanál, aby byla zajištěna extrémně nízká podpora kanálu (12 mOhm). Samotné stejné klíče vyžadují 12V měniče, asi milion na jednotku. Aby se zajistilo, že se kanál otevře, brána musí mít Vg=+6V vůči zemi a dodatečný náboj brány Qg(Vg)=60nC. Je zaručeno vybití závěrky, nabíjení do 10V, požadovaná susceptibilita Qg (Vg) = 90nC.
2. Implementace rychlého startu, pozvolného startu a plynulého startu
Role snímače je zpravidla strumu a vyžaduje koncový rezistor z objektivu. Ale vin krastim drahé volty a vati na výstupu re-creator, který je lépe ovladatelný než lantsyugi navantazhenya, a zkrat v prvním lantsyugas nelze zjistit. Řešením je indukční snímač strumy primární lancety.
Snímač výkonu (struma transformátoru) je miniaturní toroidní cívka (vnitřní průměr je zodpovědný za vinutí snímače, drát primárního vinutí hlavního výkonového transformátoru můžete přeskočit). Křížový tor prochází vodičem primárního vinutí transformátoru (nikoli „uzemňovacím“ vodičem závitu!). Doba ustáleného náběhu detektoru je nastavena na cca 3-10 hodinových cyklů, doba doznívání je 10x větší, pocházející z průtoku navrženého optočlenu (asi 2-10 mA při poklesu napětí 1,2-1,6V).
Pravá strana obvodu má dvě typická řešení pro TL494. Číselník Rdt1-Rdt2 nastavuje maximální výkon napařování (minimální klidová fáze). Například s Rdt1=4,7kOhm, Rdt2=47kOhm na výstupu 4 konstantní napětí Udt=450mV, což indikuje klidovou fázi 18..22% (neustále s řadou IV a pracovní frekvencí).
Když je životnost výboje CSS zapnuta, potenciál na vstupu DT je roven Vref (+5V). Css se nabíjí přes Rss (je tam Rdt2), plynule snižuje potenciál DT na spodní hranici, obklopenou děličem. Toto je měkký start. Při Css = 47 μF a hodnotě rezistorů se výstupy obvodů otevřou 0,1 s po zapnutí a přejdou na provozní napětí na dalších 0,3-0,5 s.
Obvod včetně Rdt1, Rdt2, Css má dva závity - brnkání optočlenu (ne více než 10 μA při vysokých teplotách, asi 0,1-1 μA při pokojové teplotě) a brnkový vstup DT báze vstupu tranzistor ІС. Aby bylo zajištěno, že tyto trysky zcela neovlivní přesnost obsluhy, Rdt2=Rss je zvoleno ne více než 5 kOhm, Rdt1 - ne více než 100 kOhm.
K ovládání těch bezzásadových samozřejmě zvolte samotný optočlen a čočku DT. V režimu komparátoru je možné použít booster a zablokovat kapacitní nebo generátorový rezistor (např. samotným optočlenem) - ale pouze vypnutím, nikoli plynulým propojením.
Pouze nejextrémnější.
Napětí 8-35V (můžete použít až 40V, jinak si toho nevšimnete)
Možnost práce v jednotaktním a push-pull režimu.
Pro jednocyklový režim je maximální síla pulzu 96 % (méně než 4 % mrtvého času).
U dvoutaktní verze nesmí být hodnota mrtvého času menší než 4 %.
Přivedením 4 napětí 0...3,3V můžete nastavit mrtvý čas. Provádím měkký start.
Є stabilizace hlavního tělesa s referenčním napětím 5V a průtokem až 10mA.
Je chráněn před sníženým napětím, klesajícím pod 5,5 ... 7 V (nejčastěji 6,4 V). Potíž je v tom, že při takovém napětí se mosfety již přepnou do lineárního režimu a vyhoří.
Generátor mikroobvodů je možné zapnout sepnutím klíče obvodu Rt (6) obvodu referenčního napětí (14) nebo připojením Ct (5) k zemi.
Pracovní frekvence 1...300 kHz.
Dva představené provozní boostery s pevnostním koeficientem Ku = 70..95 dB. Enter – visnovki (1); (2) ten (15); (16). Pokud je výkonový výstup připojen k prvku ABO, pak ten, na jehož výstupu je větší napětí a způsobuje triviální impuls. Jeden ze vstupů komparátoru musí být připojen na referenční napětí (14), a druhý - tam, kde je to požadováno... Zpoždění signálu uprostřed boosteru je 400 ns, není určeno pro provoz mezi jedním taktem. .
Výstupní kaskády mikroobvodů s průměrným průtokem 200 mA musí rychle nabít vstupní kapacitu brány mosfetu, jinak nezajistí její vybití. na příjemnou hodinu. Spojení s tímto vyžaduje externí ovladač.
hledí (5) kondenzátor C2 a hledí (6) rezistor R3; R4 – nastavení frekvence vnitřního mikroobvodového oscilátoru. V režimu push-pull je napětí děleno 2.
Možnost synchronizace, spouštění vstupních impulsů.
Jednotaktový generátor s regulací frekvence a rychlosti
Jednotaktový generátor s regulací frekvence a rychlosti (přizpůsobení frekvence pulsu frekvenci pauzy). S jedním tranzistorovým výstupním budičem. Tento režim je realizován spojením kolíku 13 se sběrnicí živého života.
Schéma (1)
Mikroobvod obsahuje dvě výstupní kaskády, které v tomto případě pracují ve fázi, pro zvýšení výstupního průtoku je lze zapnout paralelně... Nebo nezapnout... (zelená barva na schématu) Neinstalovat vždy rezistor R7.
Pomocí zvýšení provozního napětí na rezistoru R10 můžete obejít výstupní řetězec. Druhý vstup je napájen referenčním napětím R5; R6. No vidíš, R10 se zahřeje.
Lanzug C6; R11, na (3) noze, místo pro větší odolnost, požádejte o datum, nebo to udělejte bez něj. Tranzistor může mít strukturu npn.
Schéma (2)
Schéma (3)
Jednotaktový generátor s regulací frekvence a rychlosti. Se dvěma tranzistorovými výstupními měniči (doplňkový opakovač).
Co mohu říci? Tvar signálu je kratší, přechodové děje se zkracují v okamžiku přerušení, je větší účinnost, menší spotřeba tepla. Rád bych měl subjektivní názor. Ale. Nyní používám pouze dva tranzistorové ovladače. Hradlový rezistor tak snižuje rychlost přechodových procesů během opětovného připojení.
Schéma (4)
A zde je schéma typického boost (boost) regulovaného jednocyklového spínače s regulací napětí a nastavením průtoku.
Pracovní schéma jsem v několika případech sestavil já. Výstupní napětí leží v počtu závitů cívky L1 a v podpoře rezistorů R7; R10; R11, když nabírají hodinu prosperity... Kočka samotná může být zraněna z jakéhokoli důvodu. Velikost - podle zátěže. Kіltse, Ш-core, jen na řezu. Není její chyba, že vstoupila dříve, než jste těhotná. Pokud je tedy prsten vyroben z feritu, je třeba jej naříznout a slepit s mezerou. Velké prsteny je dobré z počítačových bloků obýváku odstranit, nemusí se řezat, před převody je smrad z „vyřezané spáry“. Pokud je jádro jako W - instalujeme nemagnetickou mezeru, je tam krátké střední jádro - ale také mezera. Stručně řečeno, pojďme se všemi ostatními montážní šipku(těsnost 0,5-1,0 mm) a počet závitů o 10 více (zavřeno, protože je nutné stáhnout). Napětí zapneme při plánovaném napětí nízkého napětí. Náš spínač připojíme k baterii přes tlumenou lampu. Pokud lampa v časném žáru nevyhořela, vezmeme voltmetr a osciloskop.
Vyberte rezistory R7; R10; R11 je počet závitů cívky L1, který vychází ze zamýšleného napětí na napětí.
Plyn Dr1 - 5...10 otáček, stejnou šipku používáme na libovolné jádro. V závislosti na možnostech vinutí jsou L1 a Dr1 navinuty na stejném jádru. Aniž bych to sám kontroloval.
Schéma (5)
Jedná se o skutečný obvod pro konverzi toho, co se děje, který lze použít například pro nabíjení notebooku autobaterie. Vstupní komparátor (15); (16) sledujte napětí „dárcovské“ baterie a zapněte spínač, pokud je napětí na novém vstupu nižší než zvolený práh.
Lanzug C8; R12; VD2 - tzv. Snubber, což znamená potlačení indukčních vibrací. Používá se nízkonapěťový MOSFET, např. IRF3205 je vitrifikován, pokud vím, (stack - turn) až 50V. Prote výrazně mění CCD. LED i rezistor se slušně zahřívají. U těch roste sebevědomí. V některých režimech (obvodech) bez něj prostě shoří natlakovaný tranzistor. A funguje to bez ničeho... Je potřeba sledovat osciloskop...
Schéma (6)
Push-pull generátor, který se nastavuje.
Variace násilí a regulace.
Na první pohled velká rozmanitost spínacích obvodů je zredukována na velmi skromný počet efektivně fungujících... Zaprvé mám opravdu strach, když vymyslím „mazaný“ obvod – peremaal, který je můj Standard. Dříve se to jmenovalo GOST. Není jasné, že malují, protože malovat je ještě obtížnější. přijímám milost. Myslím, že se o to často musím schválně starat.
Nastavuje generátor pro můstek nebo můstek. Toto je nejjednodušší generátor, síla pulsu a frekvence se nastavují ručně. Pomocí optočlenu (3) je také možné regulovat hladinu hluku nebo ještě přesněji. Jsem dodavatel pro přepracování mikroobvodů. Zdá se, že akce „svítidel“ není možné ovládat (3) obvod, mikroobvod vyhoří a mé důkazy potvrzují proveditelnost tohoto řešení. Před projevem se v pivovarské střídačce ozval vikorismus.
Schéma (10)
Aplikace pro realizaci regulace (stabilizace) průtoku a napětí. Poctěni byli ti, kteří sami děsili miminko č. 12. Modré kondenzátory, jednotlivě, nemusí být instalovány, jinak budou lepší.
Schéma (11)
Generátor na TL494 s regulací frekvence a rychlosti
I tím nejkratším zařízením pro provádění experimentů a ladění je frekvenční generátor. Vaše potřeby jsou malé, ale potřebujete pouze:
- regulace frekvence (doba předávání pulzu)
- regulace výkonu napařování (poměr doplňování, pulzní doplňování)
- široký rozsah
Rozsah regulace frekvence generátoru je extrémně vysoký - od desítek hertzů do 500 kHz a v některých případech - až 1 MHz, což leží v mikroobvodech, různé generátory mají různé skutečné hodnoty maximální frekvence to může být "vich" awiti".
Pojďme k popisu obvodů:
Pit± a Pt~ - životnost digitální části obvodu, konstantní a proměnné napětí, 16-20 voltů.
Vout je napětí výkonové části, která sama bude na výstupu generátoru, 12 voltů. Pro napájení digitální části obvodu napětím je nutné propojit Vout a Pit se správnou polaritou (16 voltů).
OUT(+/D) - výstupní výkon generátoru s nastavením polarity. + - Plus life, D - odtok tranzistoru s efektem pole. K nim je připojen Vantage.
G D S - šroubový blok pro připojení tranzistoru s efektem pole, který se volí podle parametrů v závislosti na vaší frekvenci a náročnosti. Rozložení drátové desky je založeno na minimálním počtu vodičů k výstupnímu klíči a požadované šířce.
Řízení:
Rt je proměnný odpor, který řídí frekvenční rozsah generátoru, který musí být vybrán pro vaše specifické potřeby. Online kalkulačka pro frekvenční členění TL494 je nižší. Rezistor R2 obklopuje minimální hodnotu podpory mikroobvodového odporu. Lze jej vybrat pro konkrétní instanci mikroobvodů nebo jej lze nainstalovat tak, jak je znázorněno na obrázku.
Ct - frekvenčně nastavovací kondenzátor, síla, znovu, až online kalkulačka. Umožňuje nastavit rozsah nastavení tak, aby vyhovoval vašim potřebám.
Rdt je proměnný odpor pro nastavení napětí. S rezistorem R1 můžete přesně nastavit rozsah řízení od 1 % do 99 % a na jeho místo můžete nainstalovat i propojku.
| Ct, nF: | |
| R2, com: | |
| RT, com: |
Několik slov o provozu obvodů. Přiložením nízké úrovně 13 na řízení výstupu mikroobvodu (regulace výstupu) se přepne do režimu jednoho cyklu. Spodní obvod tranzistorových mikroobvodů je připojen k rezistoru R3 pro vytvoření výstupu pro připojení ke frekvenčnímu generátoru (frekvenčnímu měřiči). Horní tranzistor mikroobvodu je buzen budičem na komplementární dvojici tranzistorů S8050 a S8550, která je připojena k hradlu výkonového výstupního tranzistoru. Rezistor R5 propojuje hradlovou vzpěru, jeho hodnotu lze měnit. Tlumivka L1 a kondenzátor 47n vytvářejí filtr, který chrání TL494 před možnými přechodnými jevy způsobenými budičem. Indukčnost induktoru může být nutné upravit podle frekvenčního rozsahu. Upozorňujeme, že tranzistory S8050 a S8550 nejsou poruchové, úlomky mají dostatečnou pevnost a tekutost, aby zajistily potřebný chlad čel. Jak víte, schéma je extrémně jednoduché a zároveň funkční.
Výměnný odpor Rt je umístěn vedle dvou sériově zapojených odporů - jednootáčkového a víceotáčkového, pokud potřebujete plynulost a přesnost regulace frekvence.
Ručně vyrobená deska podle tradice je pomazána fixem a vyleptána síranem měďnatým.
Jak lze výkonový tranzistor použít prakticky jakkoli tranzistory s efektem pole v závislosti na napětí, průtoku a frekvenci. Co si můžete koupit: IRF530, IRF630, IRF640, IRF840.
Čím menší je podpora tranzistoru v otevřeném stavu, tím méně se během hodiny provozu zahřívá. Tim není o nic méně, přítomnost chladiče na novém je povinná.
Byl shromážděn a ověřen podle schématu po stisknutí letáku.
OVLÁDÁNÍ NAPÁJECÍCH VYPÍNAČŮ IMPULZNÍHO ŽIVOTNÍHO BLOKU
PRO POMOC TL494
ČLÁNEK BYL PŘIPRAVEN NA ZÁKLADĚ KNIHY A. V. GOLOVKOVA a V. B LYUBITSKÉHO „SKLIZACÍ BLOKY PRO SYSTÉMOVÉ MODULY TYPU IBM PC-XT/AT“
OVLÁDACÍ OBVOD TL494
V dnešních DBZ pro formování keramického napětí je napětí střídavé lisování tranzistorů znovu to vytvořit, stát se vikoristou, specializovat se integrované obvody(IMC).
Ideální jádro IMC pro zajištění normálního provozu DBZh v režimu PWM je odpovědné za uspokojení většiny myslí:
pracovní napětí ne více než 40V;
přítomnost vysoce stabilního termostabilizovaného jádra referenčního napětí;
přítomnost generátoru napětí podobného pile
zajištění možnosti synchronizace s externím signálem pro naprogramovaný měkký start;
přítomnost signálu nepříjemnosti s vysokým napětím v běžném režimu;
dostupnost komparátoru PWM;
přítomnost pulzního keramického spouštěče;
přítomnost dvoukanálové front-end kaskády kvůli ochraně proti zkratu;
samozřejmost logiky potlačení základního impulsu;
detekce metod pro korekci symetrie výstupního napětí;
přítomnost výměny toku v širokém rozsahu napětí v běžném režimu, stejně jako výměna toku během období kůže s připojeními v nouzovém režimu;
přítomnost automatického převodu s přímým přenosem;
bezpečné spojení se sníženým napětím;
ochrana před přetížením;
zabezpečení složitosti z logiky TTL/CMOS;
zajišťující dálkové zapínání a vypínání.
Malyunok 11. Keramický mikroobvod TL494 a stejný vývod.
V souvislosti s řídicími obvody pro třídu pulzních life blocků se ukazuje, že ve většině případů je použit mikroobvod typu TL494CN, který vyrábí TEXAS INSTRUMENT (USA) (obr. 11). Implementuje většinu výše uvedených funkcí a zadává zakázky zahraničním společnostem pod různými názvy. Například společnost SHARP (Japonsko) vyrábí mikroobvod IR3M02, společnost FAIRCHILD (USA) - UA494, společnost SAMSUNG (Korea) - KA7500, společnost FUJITSU (Japonsko) - MB3759 atd. Všechny tyto mikroobvody jsou novými analogy vyráběných mikroobvodů KR1114EU4. Pojďme se podívat na zařízení a fungování těchto keramických mikroobvodů. Je speciálně rozdělen pro ovládání silové části DBZh a umístění do jeho skladu (obr. 12):
Obrázek 12. Funkční schéma TL494 IMC
Generátor napětí pilového typu DA6; Frekvence GPG je indikována hodnotami odporu a kondenzátoru připojených k 5. a 6. kolíku a ve třídě napájecích zdrojů, která se považuje za rovna přibližně 60 kHz;
referenční stabilizované napětí DA5 (Uref=+5,OB) z externího výstupu (snímek 14);
komparátor mrtvé zóny DA1;
komparátor PWM DA2;
zesilovač napětí DA3;
pіdsiluvach ammolyanka signál obmezhenya struma DA4;
dva výstupní tranzistory VT1 a VT2 s uzavřenými kolektory a emitory;
dynamický push-pull D-spoušť v režimu frekvenčního rozdělení na 2 - DD2;
doplňkové logické prvky DD1 (2-ABO), DD3 (2nd), DD4 (2ND), DD5 (2-ABO-NOT), DD6 (2-ABO-NOT), DD7 (NOT);
relé konstantního napětí s jmenovitou hodnotou 0,1BDA7;
Džerelo postynogo brnkat jmenovitý 0,7 mA DA8.
Poté se spustí řídicí obvod. Na 8. a 11. úrovni se v tomto případě objevuje sled impulsů jako na 12. úrovni v závislosti na napětí, které je v rozsahu +7 až +40 V. Celá sada funkčních jednotek Liv, co má vstup do skladu IMC TL494, lze inteligentně rozdělit na digitální a analogovou část (digitální a analogové signálové cesty). Na analogovou část jsou připojeny zesilovací zesilovače DA3, DA4, komparátory DA1, DA2, pilový generátor napětí DA6, jakož i přídavná zařízení DA5, DA7, DA8. Všechny ostatní prvky, svorky a výstupní tranzistory, tvoří digitální část (digitální cestu).
Obrázek 13. Provoz IC TL494 ve jmenovitém režimu: U3, U4, U5 – napětí na pinech 3, 4, 5.
Pojďme se nejprve podívat na digitální cestu. Hodinové diagramy pro vysvětlení činnosti mikroobvodů jsou na Obr. 13. Z hodinových diagramů je zřejmé, že okamžiky výskytu výstupních impulsů mikroobvodů, jakož i jejich trivalita (schéma 12 a 13) jsou přiřazeny výstupu logického prvku DD1 (schéma 5). „Logické“ řešení převádí přídavnou funkci do podsekce výstupních impulsů DD1 do dvou kanálů. V tomto případě je trivalita výstupních impulsů mikroobvodů určena trivalitou otevřeného stavu výstupních tranzistorů VT1, VT2. Vzhledem k tomu, že tyto tranzistory lze připojit k otevřeným kolektorům a bateriím, je možné je zapojit dvěma způsoby. Při zapnutí za obvodem s uhlíkovým emitorem jsou výstupní impulsy odebírány z externích kolektorových tranzistorů (z obvodů 8 a 11 mikroobvodů) a samotné impulsy směřují dolů z kladné strany Even (náběžné hrany impulsů jsou negativní). Tranzistorové emitory (čipy 9 a 10 mikroobvodů) jsou vždy uzemněny. Při zapnutí za obvodem z kolektoru zapalovače se vnější napětí připojí na tranzistory a výstupní impulsy směřují nahoru (náběžné hrany impulsů jsou kladné), rozumím Jsou emitorové tranzistory VT1, VT2. Kolektory těchto tranzistorů jsou připojeny na sběrnici životnosti mikroobvodu (Upom).
Výstupní impulsy dalších funkčních jednotek, které jsou obsaženy v paměti digitální části mikroobvodů TL494, jsou přímo připojeny k vrcholu, bez ohledu na obvody pro zapínání mikroobvodů.
Spoušť DD2 je dvoutaktní dynamická D-spoušť. Princip yogo roboti axis u choma. Na základě náběžné (kladné) hrany výstupního impulsu prvku DD1 se do vnitřního registru zapíše vstup D spouštěče DD2. Fyzicky to znamená, že je propojen první ze dvou triggerů, který vstupuje do skladu DD2. Pokud pulz na výstupu prvku DD1 skončí, je sestupná (záporná) hrana tohoto pulzu přemostěna dalším spouštěčem na skladu DD2 a změní se výstupní stav DD2 (informace se zobrazí na výstupu Q u 3. vstupu D). Tím se vypne možnost výskytu impulsu založeného na kůži z tranzistorů VT1, VT2 dvakrát v průběhu jedné periody. Funguje to tak dlouho, dokud se nezmění úroveň pulzu na vstupu spouštěče DD2, nezmění se ani výstupní úroveň. Puls je proto přenášen na výstup mikroobvodů jedním z kanálů, například horním (DD3, DD5, VT1). Když vstupní impuls skončí, spoušť DD2 se přepne, uzavře horní kanál a otevře dolní kanál (DD4, DD6, VT2). Proto přicházející impuls, který dorazí na vstup a vstupy DD5, DD6, bude přenášen na výstup mikroobvodů přes spodní kanál. Z výstupních impulsů prvku DD1 je tedy spouštění DD2 přerušeno jeho záporným čelem a tím se změní kanál pro průchod přicházejícího impulsu. Také vývojový materiál pro jádrový mikroobvod naznačuje, že architektura mikroobvodu zajistí potlačení impulsu. vypne výskyt dvou zesilovacích impulsů založených na stejném tranzistoru za periodu.
Podívejme se na období provozu digitální cesty mikroobvodů.
Vzhled pulsu na základě výstupního tranzistoru horního (VT1) nebo dolního (VT2) kanálu je indikován logikou činnosti prvků DD5, DD6 ("2ABO-NOT") a stavem prvků DD3, DD4 ("2-I"), jak je svým způsobem naznačeno spouštěcím táborem DD2
Logika fungování prvku 2-ABO zjevně spočívá ve skutečnosti, že výstupem takového prvku je napětí vysoká úroveň(logická 1) pro tento jediný výstup, protože oba vstupy mají nízké úrovně napětí (logická 0). Pro další možné kombinace vstupních signálů je na výstupu prvku 2 nízká úroveň napětí (logická 0). Je-li tedy na výstupu Q spouštěče DD2 logická 1 (moment ti ve schématech 5 na obr. 13), a na výstupu /Q logická 0, pak na obou vstupech prvku DD3 (2I ) objeví se logická 1 a tedy logická 1 se objeví na výstupu DD3, také jeden ze vstupů prvku DD5 (2ABO-NOT) horního kanálu. Rovněž bez ohledu na úroveň signálu, který jde na jiný vstup tohoto prvku z výstupu prvku DD1, bude výstup DD5 logický a tranzistor VT1 zůstane v uzavřeném stavu. Výstup prvku DD4 bude logická 0, protože logická 0 je přítomna na jednom ze vstupů DD4, která je také přítomna na výstupu /Q spouštěče DD2. Logická 0 z výstupu prvku DD4 je jedním ze vstupů prvku DD6 a zajišťuje možnost průchodu impulsu spodním kanálem. Tento impuls kladné polarity (logická 1) se objeví na výstupu DD6, a proto na základě VT2 po dobu jedné hodiny pauzy mezi výstupními impulsy prvku DD1 (hodinu, pokud je výstup DD1 logická 0 - interval trt2 d Hry 5 Obr.13) . Proto se tranzistor VT2 otevře a jeho kolektor dostane impuls směrem dolů z kladné úrovně (pokud je zapojen za obvod s olověným emitorem).
Začátek výstupního impulsu prvku DD1 (moment t2 ve schématech 5 na obr. 13) nemění stav prvků v digitální dráze mikroobvodu, kromě prvku DD6, na jehož výstupu bude logická 0 se objeví, a proto se tranzistor VT2 uzavře. Po dokončení výstupního impulsu DD1 (moment ta) změňte stav spouštěcích výstupů DD2 na pohonu (logická 0 - na výstupu Q, logická 1 - na výstupu /Q). Změní se tedy výstupní stav prvků DD3, DD4 (na výstupu DD3 – logická 0, na výstupu DD4 – logická 1). Pauza, která začala v tuto chvíli!3 na výstupu prvku DD1, zvyšuje schopnost otevřít tranzistor VT1 do horního kanálu. Logická 0 na výstupu prvku DD3 tuto schopnost „potvrzuje“ a převádí ji do reálné podoby pulsu založeného na tranzistoru VT1. Tento impuls pokračuje až do okamžiku U, po kterém se VT1 uzavře a proces se opakuje.
Taková hodnost, hlavní Roboti digitálního traktu Mikrosemi Polyaga, v jedné, triviálnost vikhid izmpulsa na viskózní 8 I 11 (abo na vizích 9 I 10) je mučena trivanstya pauzami mizhi izhids dd1. Prvky DD3, DD4 označují kanál pro průchod pulsu do nízkoúrovňového signálu, který se objevuje na výstupech Q a /Q spouštěče DD2, potažených stejným prvkem DD1. Prvky DD5, DD6 jsou únikové okruhy za nízkou hladinou.
Abychom dokončili popis funkčních schopností mikroobvodů, poznamenejme ještě jednu vlastnost. Jak je vidět z funkčního schématu malého, vstupy prvků DD3, DD4 jsou kombinovány a vystupují na 13 mikroobvodů. Proto, protože obvod 13 je logická 1, potom prvky DD3, DD4 působí jako opakující se informace z výstupů Q a /Q spouštěče DD2. V tomto případě budou prvky DD5, DD6 a tranzistory VT1, VT2 po půl periody vzájemně ve fázi, zajišťující chod výkonové části DBZ, která je poháněna push-pull obvodem na můstku. Pokud je na pin 13 přivedena logická 0, pak budou prvky DD3, DD4 zablokovány. Výstupní stav těchto prvků se nemění (konstanta logická 0). Proto jsou výstupní impulsy prvku DD1 přiváděny do prvků DD5, DD6. Potom budou prvky DD5, DD6 a výstupní tranzistory VT1, VT2 spínány bez změny fáze (jedna hodina). Tento režim provozu keramického mikroobvodu se občas používá, protože výkonová část DBZ Vikonan je založena na jednocyklovém obvodu. Kolektory obou výstupních tranzistorů mikroobvodů jsou tedy spojeny metodou zesílení.
Protože „hard“ je logická jednotka v obvodech push-pull, určuje se výstupní napětí
vnitřní jádro Uref mikroobvodu (čip 13 je připojen k mikroobvodu 14).
Nyní se podívejme na analogový obvod mikroobvodu.
Výstup DD1 je určen výstupním signálem PWM komparátoru DA2 (schéma 4), který je jedním ze vstupů DD1. Výstupní signál komparátoru DA1 (schéma 2), který jde na jiný vstup DD1, neteče v normálním provozním režimu na výstup DD1, což je indikováno širšími výstupními impulsy PWM komparátoru DA2.
Navíc ze schémat na obr. 13 je zřejmé, že při změně napěťové úrovně na vstupu, která neinvertuje, PWM komparátor (schéma 3) šířku výstupních impulsů mikroobvodů (schémata 12, 13) bude proporcionální změna. V normálním režimu provozu je úroveň napětí na neinvertujícím vstupu komparátoru PWM DA2 indikována pouze výstupním napětím zesilovače výkonu DA3 (protože přepíše výstupní napětí zesilovače výkonu DA4), které leží pod řeka Na vstupu není signál pro zpětný signál, který neinvertuje (zpětný 1 mikroobvod). Když je tedy směrový signál přiveden na výstup 1 mikroobvodu, šířka výstupních pulsů jádra se bude měnit úměrně změně signálu směrového světla, který se zase proporcionálně mění a mění úroveň výstupního napětí. DBZ, protože Navíjecí šroub by se měl navinout sám.
Intervaly mezi výstupními impulsy na 8. a 11. mikroobvodu, pokud jsou výstupní tranzistory VT1 a VT2 uzavřeny, se nazývají „mrtvé zóny“.
Komparátor DA1 se nazývá komparátor „mrtvé zóny“, protože To znamená minimální možnou triviálnost. Pojďme si tuto zprávu vysvětlit.
Z hodinových diagramů na obr. 13 je zřejmé, že pokud se z nějakého důvodu změní šířka výstupních impulsů PWM počítače DA2, pak počínaje šířkou těchto impulsů se výstupní impulsy komparátoru DA1 rozšíří o výstup. impulsy PWM komparátoru DA2 a start označují výstup logického prvku DD1, pak. šířka výstupních impulsů mikroobvodů Jinými slovy, komparátor DA1 omezuje šířku výstupních impulsů mikroobvodů na stejnou maximální úroveň. Kurz je indikován potenciálem na neinvertujícím vstupu komparátoru DA1 (zobrazení 4 mikroobvodů) v režimu, který je nyní nastaven. Avšak na druhou stranu je potenciál na výstupu 4 významný, rozsah šířkové regulace výstupních impulsů mikroobvodů. Se zvýšeným potenciálem se ozve 4. rozsah. Nejširší rozsah regulace nastává, když je potenciál na výstupu 4 roven 0.
Tento problém je však způsoben tím, že šířka „mrtvé zóny“ může být rovna 0 (například při výrazném zvýšení růstu strumy BDZ). To znamená, že jádrové impulsy na obvodech 8 a 11 mikroobvodů by měly následovat jeden po druhém. To může být způsobeno situací známou jako „porucha“. To je vysvětleno setrvačností výkonových tranzistorů měniče, které se mohou automaticky otevírat a zavírat. Pokud je tedy současně na bázi otevřeného tranzistoru přiveden uzavírací signál a na bázi uzavřeného tranzistoru (tj. s nulovou „mrtvou zónou“), dojde k situaci vznikají, pokud jeden tranzistor ještě není uzavřen a druhý je již otevřený. To má za následek průraz tranzistorovou stanicí přes můstek, k němuž dochází, když přes vadný tranzistor prochází uříznutý proud. Strum je stejný, jak je vidět ze schématu na Obr. 5, bez primárního vinutí výkonového transformátoru a prakticky bez hranic. Zakhistická struma vůbec nefunguje, protože Snímačem brnkání neprotéká proud (ve schématu nejsou žádné náznaky; konstrukce a princip činnosti snímačů stagnujícího brnkání bude podrobně probrán v následujících částech), což znamená, že tento snímač nemůže vydávat signál do řídicího obvodu . Proto průtok vody dosáhne velmi velkého objemu ve velmi krátkém časovém úseku. To vede k prudkému nárůstu napětí, které je vidět na obou výkonových tranzistorech, a prakticky k jejich neharmonickému výstupu (obvykle průrazy). Navíc hozením řezacího proudu se mohou rozladit diody napájecího můstku, který se narovnává. Tento proces končí vyhořením mezilehlého krytu, který svou setrvačností nestíhá chránit prvky obvodu, ale naopak chrání primární limit před výhodami.
Tome neopatrné napětí; Je napájen na bázi výkonových tranzistorů a je vytvořen tak, že jeden z těchto tranzistorů je spolehlivě uzavřen a druhý otevřen. Jinými slovy, mezi pulzy jádra, které jsou přiváděny do výkonových tranzistorů, existuje časově závislý šum, který není roven nule ("mrtvá zóna"). Minimální přípustná hodnota „mrtvé zóny“ je určena setrvačností tranzistorů, které jsou spínány jako výkonové spínače.
Architektura mikroobvodů umožňuje upravit hodnotu minimální hodnoty „mrtvé zóny“ pomocí dodatečného výstupního potenciálu 4 mikroobvodů. Potenciál tohoto obvodu je určen pomocí vnějšího vodiče, který je připojen ke sběrnici výstupního napětí vnitřní nosné tyče mikroobvodů Uref.
V některých variantách DBZ je taková funkce denně. To znamená, že po dokončení procesu měkkého startu (dělení níže) se potenciál na výstupu 4 mikroobvodů rovná 0. V těchto případech se minimální možná hodnota „mrtvé zóny“ stále nerovná 0 , ale bude významný u vnitřního zdroje napětí DA7 (0, 1B), který se kladným pólem připojuje na neinvertující vstup komparátoru DA1 a záporným pólem zapojení 4 mikroobvodů. Když je tedy spínač zapnutý, šířka výstupního pulsu komparátoru DA1, a tedy šířka „mrtvé zóny“, pro každou mysl nemůže být rovna 0, což znamená, že dojde k „stagnujícímu zhroucení“. nemožné. Jinými slovy, architektura mikroobvodů zahrnuje výměnu maximálního napětí a výstupního impulsu (minimální hodnota „mrtvé zóny“). Vzhledem k tomu, že existují připojení k výstupu 4 mikroobvodů, pak po měkkém startu není potenciál výstupu roven 0, takže šířka výstupních impulsů komparátoru DA1 je určena nejen interním relé DA7, a přebytečný (po dokončení procesu měkkého startu) potenciál na výstupu 4. at Proto, jak bylo naznačeno výše, je znít dynamický rozsah šířkové regulace PWM komparátoru DA2.
STARTOVNÍ DIAGRAM
Spouštěcí obvod je navržen tak, aby odstranil napětí, které by mohlo být použito k napájení keramického mikroobvodu metodou spouštění po zapnutí kuličkového šroubu během životního cyklu. Proto je před spuštěním důležité spustit robota nejprve s keramickými mikroobvody, bez jejichž normálního fungování není možná pohonná jednotka robota a všechny obvody DBZ.
Spouštěcí obvod může být spuštěn dvěma různými způsoby:
od sebeprobuzení;
Od probuzení Primus.
Obvod samobuzení je použit např. u GT-150W DBZ (obr. 14). Stejnosměrné napětí Uep je přivedeno na odporový prvek R5, R3, R6, R4, který je bází pro oba klíčové výkonové tranzistory Q1, Q2. Proto přes tranzistory pod přítokem celkového napětí na kondenzátorech C5, C6 (Uep) začne proudit základní brnkačka podél lanjug (+) C5 - R5 - R7 - 6. Q1 - R6 - R8 - 6. Q2 - „záložní vodič“ primární strany - (-) C6.
S tímto brnkáním se otevírá zášť tranzistorů. Výsledkem je, že skrz sekce kolektor-emitor obou tranzistorů začnou proudit proudy ve vzájemně paralelních směrech podél lancet:
přes Q1: (+) C5 - sběrnice +310 V - Q1 - 5-6 T1 -1-2 T2-C9- (-) C5.
přes Q2: (+) C6 - C9 - 2-1 T2 - 6-5 T1 - až Q2 - "podzemní vodič" primární strany - (-) C6.
Malyunok 14. Schéma spouštění pro DBZh GT-150W s vlastním buzením.
Pokud by došlo k přestupku vůči proudnicím, které protékají dodatečnými (startovacími) zatáčky 5-6 T1 na nejdelších rovinkách, pokud by byly stejné, pak by byl výsledný průtok 0 a okruh by se nemohl spustit.
Chraňte před technologickým rozložením koeficientů zesílení proudu tranzistorů Q1, Q2, kterýkoli z těchto proudů je větší než druhý, protože tranzistory jsou vystaveny různým světům. Proto výsledný průtok závity 5-6 T1 není stejný jako 0 a je ještě přímější. Je přijatelné, aby proud protékal tranzistorem Q1 (to znamená, že Q1 je vystaven většímu světu, nižšímu než Q2), a proto proud teče z výstupu 5 na výstup 6 T1. Na směs se aplikuje další zpracování.
Pro spravedlnost je však třeba poznamenat, že nejdůležitější může být průtok tranzistorem Q2 a poté budou všechny popsané procesy umístěny před tranzistor Q2.
Průtok proudu závity 5-6 T1 způsobí vzájemnou indukci EPC na všech vinutích transformátoru jádra T1. S tímto (+) EPC proudí do horních 4 před vstupem do 5 a do základny Q1 pod přítokem EPC proudí další proud, který se otevírá podél lancety: 4 T1 - D7-R9-R7-6-3 Q1 - 5 T1.
Současně se na displeji 7 T1 objeví (-) EPC před zobrazením 8, pak. Objeví se polarita hodnoty EPC, Q2 se uzavře a ventil se uzavře. Poté se objeví pozitivní zpětná vazba (POC). To je způsobeno skutečností, že když roste průtok kolektor-emitorovou sekcí Q1 a otáčky 5-6 T1 na vinutí 4-5 T1, dochází k rostoucímu EPC, což vytváří další základní průtok pro Q1 s rovnoměrným větší množství křivky є jóga. Proces se vyvíjí jako lavina (dokonce jako neočekávaný) a vede k úplnému otevření Q1 a uzavření Q2. Otvorem Q1 a primárním vinutím 1-2 výkonového pulzního transformátoru T2 začnou protékat proudy, které se lineárně zvyšují, což vyvolá výskyt EPC pulzu vzájemné indukce na všech vinutích T2. Impuls z vinutí 7-5 T2 nabije akumulační kapacitu C22. Na C22 je napětí, které je přiváděno jako živé napětí do báze 12 keramických mikroobvodů IC1 typu TL494 a do kaskády. Mikroobvod se rozběhne a generuje na svých obvodech 11, 8 přímých pulzních sekvencí, které přes kaskádu (Q3, Q4, T1) začnou znovu připojovat výkonové spínače Q1, Q2. Na všech vinutích výkonového transformátoru T2 vibrují pulzní EPC jmenovité úrovně. V tomto případě ERS s vinutími 3-5 a 7-5 neustále podporuje C22 a udržuje konstantní úroveň napětí (blízko +27V). Jinými slovy, mikroobvod kolem obvodu hradla se začne sám napájet (samoobnova). Jednotka přejde do provozního režimu. Životní napětí mikroobvodů ve stejné kaskádě je pomocné, pouze uprostřed bloku a nazývá se Upom.
Tento obvod lze použít různými způsoby, např. v pulzním life bloku LPS-02-150XT (tchajwanský výrobce) pro počítač Mazovia SM1914 (obr. 15). V tomto obvodu vyžaduje spouštěcí proces pomoc blízkého jednoperiodického usměrňovače D1, C7, který napájí první kladnou fázi mezi základním odporovým obvodem pro výkonové spínače. To urychlí spuštění, protože Za prvé, uvolnění jedné z kláves je dosaženo paralelně nabíjením vysokokapacitních vyhlazovacích kondenzátorů. Jinak obvod funguje podobným způsobem jako výše.
Obrázek 15. Schéma spouštění ze samobuzení v pulzním life bloku LPS-02-150XT
Toto schéma je použito např. u PS-200B DBZh od LING YIN GROUP (Tchaj-wan).
Primární vinutí speciálního spouštěcího transformátoru T1 se zapíná na poloviční napětí (při jmenovité hodnotě 220V) nebo na plné napětí (při jmenovité hodnotě 110V). Je důležité se těmto změnám vyhnout, aby amplituda střídavého napětí na sekundárním vinutí T1 neležela pod jmenovitou hodnotou životnosti. Když je DBZ zapnuto, primární vinutí T1 proudí skrz zminny brnkat. Na sekundárním vinutí 3-4 T1 se indukuje proměnná sinusová EPC s frekvencí životnosti. Proudění, které proudí pod přítokem EPC, je usměrněno speciálním můstkovým obvodem na diodách D3-D6 a vyhlazeno kondenzátorem C26. Na C26 je vidět konstantní napětí cca 10-11V, které je přiváděno jako živé napětí do 12-ti drátových keramických mikroobvodů U1 typu TL494 a do kaskády. Paralelně s tímto procesem se nabíjejí filtrační kondenzátory, které jej vyhlazují. Proto je v době dodávání potravin do mikroobvodu pod napětím i napájecí kaskáda. Mikroobvod se rozběhne a začne na svých obvodech 8, 11 generovat sled stejnosměrných impulsů, které se prostřednictvím kaskády, která to umožňuje, začnou znovu zapojovat výkonové spínače. V důsledku toho se výstupní napětí objeví na bloku. Po vstupu do samohybného režimu jsou mikroobvody připojeny na sběrnici výstupního napětí +12V přes diodu D8, která se odpojí. Protože napětí samohybného obvodu překračuje výstupní napětí usměrňovače D3-D5, je výstup spouštěcího usměrňovače zkratován a napětí dále neproudí do provozu obvodu.
Nutnost reverzibilního zapojení přes diodu D8 není povinná. Ve schématech aktivní DBZh, de stasovuetsya Primus zničení, takové spojení je denně. Výkonný mikroobvod a úzká kaskáda jsou napájeny téměř hodinu z výstupu startovacího usměrňovače. Úroveň pulzace na sběrnici Upom je však v tomto případě mnohem větší, nižší než u mikroobvodů ze sběrnice výstupního napětí +12V.
Při popisu schémat spouštění můžete pojmenovat hlavní rysy jejich implementace. V obvodu s vlastním buzením jsou výkonové tranzistory re-mikroobvody, což má za následek výskyt napětí v mikroobvodech Upom. V obvodu s buzeními Primus je Upom odstraněn od začátku a v důsledku toho jsou výkonové tranzistory remixovány. Navíc v obvodech se samobuzeným napětím Upom se hodnota blíží +26V a v obvodech s primordiální aktivací se blíží +12V.
Zapojení s generátorem primus (s transformátorem) je na obr. 16.
Obrázek 16. Schéma pro spuštění od primárních alarmů pulzní blokživý PS-200B (LING YIN GROUP).
PŘÍJEMNÁ KASKÁDA IMPULZNÍHO ŽIVOTNÍHO BLOKU
Pro usnadnění a oddělení těsné výstupní kaskády od nízkotlakých regulačních obvodů použijte těsnou kaskádu.
Praktická schémata pro použití žaludeční kaskády v různých BDZ lze rozdělit do dvou hlavních možností:
tranzistorová verze, kde jsou klávesy nahrazeny externími tranzistory v diskrétním viconnu;
beztranzistorová varianta, kde jsou spínače založeny na výstupních tranzistorech mikroobvodů jádra VT1, VT2 (v integrálním viconnu).
Dalším znakem, podle kterého lze klasifikovat určité kaskády, je navíc způsob řízení výkonové tranzistory on-bridge invertor. Z tohoto důvodu lze všechny užitečné výrobní kaskády rozdělit na:
kaskády z hlavních ovládacích prvků, kde jsou ovládány oba výkonové tranzistory, jsou prováděny pomocí jednoho jádrového transformátoru, který má jedno primární a dvě sekundární vinutí;
kaskády se samostatným ovládáním, ošetření pokožky z výkonových tranzistorů se rozvibrují pomocí přilehlého transformátoru, pak. Kaskáda počasí má dva řídicí transformátory.
Na základě obou klasifikací může být úzká kaskáda vytvořena jedním ze čtyř způsobů:
tranzistor s externím ovládáním;
tranzistor se samostatným ovládáním;
bez tranzistoru s externím ovládáním;
bez tranzistoru se samostatným ovládáním.
Tranzistorové kaskády s oddělenými ovládacími prvky jsou zřídka vikorizovány a někdy nejsou vikorizovány. S takovou variantou kaskády Vikonanny se autoři neměli šanci vypořádat. Další tři možnosti se objevují méně často.
Všechny typy připojení z napájecí kaskády jsou provozovány transformátorovou metodou.
V tomto případě plní transformátor dvě hlavní funkce: zesílení proudového signálu (pro snížení napětí) a galvanické oddělení. Galvanické oddělení je nezbytné, protože mikroobvod jádra a kaskáda, kterou používá, jsou umístěny na sekundární straně a napájecí kaskáda je na primární straně DBZ.
Pojďme se podívat na kůži robota a různé možnosti využití žvýkací kaskády na konkrétní zadky.
Tranzistorový obvod s ovládáním zapalování jako užitečná kaskáda má na tranzistorech Q3 a Q4 dopředné napětí push-pull transformátoru (obr. 17).
Obrázek 17. Pogozhuvalny kaskáda pulzního bloku životnosti KYP-150W ( tranzistorový obvod z podzemních oddělení).
Obrázek 18. Reálný tvar impulsů na kolektorech
Proudy přes diody D7 a D9, které proudí pod přílivem magnetické energie uložené v jádru DT, se zdají být klesající. Jádro DT má měnící se (klesající) magnetický tok během toku proudů přes diody D7 a D9, což indikuje výskyt EPC pulsů na jeho sekundární vinutí.
Dioda D8 vstřikuje kaskádu do keramického mikroobvodu přes sběrnici životnosti žárovky.
Další řada tranzistorových kaskád z externích ovladačů je instalována v pulzním bloku ESAN ESP-1003R (obr. 19). První vlastností této možnosti je, že výstupní tranzistory VT1, VT2 mikroobvodů jsou zapnuty jako opakující se emitory. Výstupní signály jsou odebírány z 9 pinů, 10 mikroobvodů. Rezistory R17, R16 a R15, R14 jsou shodně aplikovány na tranzistory VT1 a VT2. Tyto rezistory fungují jako základní rezistory pro tranzistory Q3, Q4, které pracují ve spínacím režimu. Kapacity C13 a C12 vynucují a potlačují zrychlené procesy propojování tranzistorů Q3, Q4. jiný charakteristická zvláštnost Tato kaskáda je taková, ve které primární vinutí keramického transformátoru DT není připojeno ke střednímu bodu a je zapojeno mezi kolektory tranzistorů Q3, Q4. Pokud je výstupní tranzistor VT1 keramického mikroobvodu otevřen, je základna pro tranzistor Q3, R17, R16 buzena napětím Upom. Spojkou Q3 proto protéká potok a žíla se otevírá. Tento proces je urychlen vynucovací kapacitou C13, která zajišťuje přívod proudu do základny Q3, který tlačí 2-2,5krát výše, než je nastavená hodnota. Výsledkem otevření Q3 je, že primární vinutí 1-2 DT je připojeno ke svým svorkám 1 ke skříni. Protože je druhý tranzistor Q4 zkratován, začnou primárním vinutím DT protékat proudy, které se zvyšují podél lancety: Upom - R11 - 2-1 DT - až po Q3 - pouzdro.
Obrázek 19. Úzká kaskáda pulzního bloku životnosti ESP-1003R ESAN ELECTRONIC CO., LTD (tranzistorový obvod z uhlíkové keramiky).
Na sekundárních vinutích 3-4 a 5-6 DT vibrují obdélníkové impulsy EPC. Přímé vinutí sekundárních vinutí DT je odlišné. Proto jeden z výkonových tranzistorů (neznázorněno na schématu) přijme základní impuls, který se otevře a druhý sepne. Pokud se VT1 ostře uzavře keramickými mikroobvody, pak se za ním ostře uzavře i Q3. Proces uzavírání urychluje silová kapacita C13, jejíž napětí je přivedeno na přechod báze-emitor Q3 v polaritě, která se uzavírá. Pak existuje „mrtvá zóna“, pokud jsou výstupní tranzistory mikroobvodů uzavřeny. Poté se otevře výstupní tranzistor VT2 a na R15, R14 je přivedeno základní napětí Upom dalšího tranzistoru Q4. Proto se Q4 otevře a primární vinutí 1-2 DT se objeví spojené s tělem na jeho druhém konci (vinutí 2), poté jím začne protékat rostoucí proud protidálního předního konce přímo podél lancugu: Upom -R10- 1 -2 DT - k- e Q4 - "rám".
Proto se změní polarita pulsů na druhých vinutích DT a při otevření pulsu nabere další výkonový tranzistor a na bázi prvních deseti puls polaritu uzavře. Když se VT2 keramického mikroobvodu prudce uzavře, Q4 se po něm také ostře uzavře (pomocí posilovací nádrže C12). Poté se znovu objeví „mrtvá zóna“, po které se procesy opakují.
Hlavní myšlenkou fungování této kaskády je tedy to, že proměnný magnetický tok v jádru DT může být obrácen v důsledku skutečnosti, že primární vinutí DT je připojeno ke skříni na jednom nebo druhém konci. Proto jím během unipolárního života protéká měnící se proud bez stacionárního skladiště.
V netranzistorových verzích kaskád DBJ se jako tranzistory kaskády DBZ, jak bylo dříve uvedeno, používají výstupní tranzistory VT1, VT2 keramických mikroobvodů. V tomto případě jsou v kaskádě použity diskrétní tranzistory.
Beztranzistorový obvod s externím ovládáním vítězí např. v obvodu DBZh PS-200V. Výstupní tranzistory mikroobvodů VT1, VT2 jsou spojeny s kolektory primárními vinutími transformátoru DT (obr. 20). Životnost je dodávána do středního bodu primárního vinutí DT.
Obrázek 20. Pogodzuvalny kaskáda pulzního životního bloku PS-200B (beztranzistorový obvod s uhlíkovými vlákny).
Když je tranzistor VT1 zapnutý, proud, který se zvyšuje, protéká tímto tranzistorem a vinutím 1-2 keramických transformátorů DT. Na sekundárních vinutích DT jsou pulsy jádra, které mají takovou polaritu, že jeden z výkonových tranzistorů střídače se otevře a druhý sepne. Po dokončení pulsu se VT1 prudce uzavře, průtok vinutím 1-2 DT přestane proudit, takže je znám EPC na sekundárních vinutích DT, což je nutné provést do uzavření výkonových tranzistorů. Pak existuje „mrtvá zóna“, pokud jsou výstupní tranzistory VT1, VT2 uzavřeny mikroobvody a proud neprotéká primárním vinutím DT. Poté se tranzistor VT2 otevře a průtok, rostoucí v hodinách, protéká tímto tranzistorem a vinutím 2-3 DT. Magnetický tok, který je vytvářen cyklickým proudem v jádře DT, způsobuje, že přední část padá přímo vpřed. Proto se na sekundárním vinutí DT indukuje EPC s opačnou polaritou. V důsledku toho se zapne další tranzistor na můstkovém střídači a na základě prvního impulsu se uzavře jeho polarita. Když je VT2 uzavřen keramickým mikroobvodem, je připojen průtok primárním vinutím DT. Proto je EPC detekován na sekundárních vinutích DT a výkonové tranzistory měniče jsou opět uzavřeny. Poté se znovu objeví „mrtvá zóna“, po které se procesy opakují.
Hlavní myšlenkou kaskády oscilátorů je, že je eliminován proměnný magnetický tok v jádru transformátoru, který řídí napájení středního bodu primárního vinutí transformátoru. Proto proudy proudí vinutím se stejným počtem závitů v různých směrech. Pokud jsou výstupní tranzistory mikroobvodů uzavřeny ("mrtvé zóny"), je magnetický tok v jádře DT roven 0. Postupné otevírání tranzistorů způsobuje postupný vznik magnetického toku v jednom nebo druhém vinutí. Výsledný magnetický tok v jádře je proměnný.
Zbývající z určených variant (beztranzistorový obvod se samostatným ovládáním) se používá např. v DBZ počítače Appis (Peru). Tento obvod má dva řídicí transformátory DT1, DT2, jejichž primární vinutí jsou kolektorové spoje pro výstupní tranzistory mikroobvodů (obr. 21). V tomto schématu ošetření pokožky ze dvou výkonových spínačů funguje přes stejný transformátor. Životnost je dodávána do kolektorů výstupních tranzistorů mikroobvodů z požární sběrnice Upom přes středy primárních vinutí řídicích transformátorů DT1, DT2.
Diody D9, D10 s podobnými částmi primárních vinutí DT1, DT2 vytvářejí obvody demagnetizace jádra. Podívejme se na tuto nutriční zprávu.
Obrázek 21. Pogodzuvalny kaskáda pulzního životního bloku "Appis" (beztranzistorový obvod se samostatnými ovládacími prvky).
Úzká kaskáda (obr. 21) se vlastně skládá ze dvou nezávislých jednodobých měničů dopředného toku, protože otevře brnkání protéká bází výkonového tranzistoru pod hodinou otevřeného stavu použitelného tranzistoru, pak. Je snadné se k němu připojit přes transformátor a výkonový tranzistor je okamžitě zapnut. Za to, co to stojí, jsem uražen pulzní transformátor DT1, DT2 pak pracují ze stacionárního úložného proudu primárního vinutí. s lákavým magnetismem. Pokud neprovedete speciální změny z demagnetizace jader, vymizí z magnetického nasycení po řadu období provozu transformátoru, což povede k výrazné změně indukčnosti primárních vinutí a výkonu tranzistor.ів VT1, VT2, které směšují. Podívejme se na procesy, které se vyskytují v převodníku na tranzistoru VT1 a transformátoru DT1. Když je tranzistor VT1 zapnut, proud protéká novým a primárním vinutím 1-2 DT1, který se lineárně zvyšuje podél lancety: Upom -2-1 DT1 - což je VT1 - „případ“.
Po dokončení odblokovacího impulsu s VT1 se prudce zavře. Struna se proplétá vinutím 1-2 DT1. Nicméně EPC na vinutí 2-3 DT1, v tomto případě se změní polarita a přes toto vinutí a diodu D10 proudí demagnetizační jádro DT1 podél lancety: 2 DT1 - Upom - C9 - „tělo“ - D10-3DT1.
Brnkačka je tedy lineárně klesající. Podobně jako magnetický tok jádrem DT1 změní znaménko a jádro se demagnetizuje. Tímto způsobem se při hodinovém zpětném zdvihu přebytečná energie uložená v jádře DT1 za hodinu otevřeného stavu tranzistoru VT1 vrací zpět do relé (nabíjí se akumulační kondenzátor C9 sběrnice Upom).
Tato možnost realizace kaskády, která trvá, je však nejméně důležitá, protože Oba transformátory DT1, DT2 pracují s nízkonapěťovou indukcí a s konstantním akumulačním průtokem primárního vinutí. Remagnetizace jader DT1, DT2 se provádí v soukromém cyklu, který eliminuje kladnou hodnotu indukce. Magnetické toky v jádrech tedy vycházejí pulzující. pomstít se skladišti. Z toho vyplývá zvýšená hmotnost a rozměry transformátorů DT1, DT2 a navíc oproti jiným variantám kaskády jsou potřeba dva transformátory místo jednoho.
| ZÁKLADNÍ PARAMETRY JEDNOTEK PULSE LIFE PRO IBM | Jsou přezkoumány hlavní parametry jednotek pulzní životnosti, je určen pinout konektoru, princip činnosti je založen na napětí mezi 110 a 220 volty, | |||
| Podrobně je popsán mikroobvod TL494, spínací obvod a možnosti spínání napájecích spínačů do pulzních obytných jednotek. | ||||
| ŘÍZENÍ NAPÁJECÍCH VYPÍNAČŮ IMPULZNÍHO BLOKOVÁNÍ POMOCNÝCH OBYTNÝCH BLOKŮ TL494 | Jsou popsány hlavní způsoby ovládání základních lancet výkonových tranzistorů pulzních jednotek, možnosti sekundární životnosti. | Povniy popis principiální diagramy stejní roboti pulzního životního bloku | ||
